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加氫進(jìn)料泵管線的應(yīng)力分析

　　優(yōu)化后模型的應(yīng)力分析

　　(1)一次應(yīng)力比率為24%，二次應(yīng)力比率為25.6%。說(shuō)明優(yōu)化后的模型同樣滿足管道柔性的要求，并且比初始模型的柔性更好。

　　(2)為一次優(yōu)化后泵出入口熱態(tài)受力情況。為一次優(yōu)化后彈簧支吊架表。

　　對(duì)于泵出口，優(yōu)化的方法主要是在支架節(jié)點(diǎn)600與720處做固定支架，并且適當(dāng)增加垂直方向的直管段長(zhǎng)度。既可以滿足柔性，還減少了管系熱漲位移對(duì)出口管嘴的影響。由表5可以看出，優(yōu)化后的泵出口管嘴受力可以滿足2倍API610管嘴受力的要求。

　　對(duì)于泵入口，優(yōu)化的方法主要是改變管子的走向，由原來(lái)從X方向步步低直接入泵，改為先向X方向多走一段在結(jié)構(gòu)梁上做支架，然后再反向從-X方向進(jìn)入泵，并且在節(jié)點(diǎn)140位置設(shè)置限位稱重支架。

　　優(yōu)化后的泵入口管嘴受力除了Fa方向不能滿足2倍API610管嘴受力的要求，其他方向均可滿足要求。Fa為泵管嘴垂直方向的受力，因此可以考慮通過(guò)調(diào)整彈簧支吊架的荷載來(lái)減少管嘴的受力。因此需要進(jìn)行二次優(yōu)化。二次優(yōu)化的模型不做改變，僅對(duì)彈簧支吊架的操作荷載進(jìn)行調(diào)整。 表7為二次優(yōu)化后泵出入口熱態(tài)受力情況。

　　結(jié)論

　　(1)加氫進(jìn)料泵的溫度與壓力都比較高，尤其是管嘴為頂進(jìn)頂出的方式，采用常規(guī)的配管方式，雖然管道的柔性可以滿足要求，但是管系熱脹產(chǎn)生的位移相互作用，泵的管嘴受力很難滿足2倍API610所規(guī)定的受力要求。滿足動(dòng)設(shè)備的管嘴受力是加氫進(jìn)料泵管道的設(shè)計(jì)的關(guān)鍵問(wèn)題，因?yàn)橐欢ㄒ獙?duì)管系進(jìn)行優(yōu)化。

　　(2)利用CAESAR Ⅱ?qū)�管系進(jìn)行應(yīng)力分析，可以對(duì)比找出較優(yōu)的配管方案。通過(guò)改變管子的走向，適當(dāng)設(shè)置限位或者固定支架，可以在保證管系柔性的前提下，減小管系位移對(duì)泵管嘴受力的影響。

　　(3)彈簧支吊架不能單一根據(jù)軟件計(jì)算結(jié)果而定，應(yīng)參考計(jì)算出的載荷及位移，并根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況選取。

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